第七节 塔板流动性能校核
1）.液沫夹带量的校核
由 =0.223和实际泛点率0.7，查得 =0.006，则
= =0.0054 kg液体/kg气体
<10%,故不会产生过量的液沫夹带。
2）.塔板阻力 计算
※干板阻力 = ,据d0/δ=6/4=1.5,查图C0=0.79
故 = =0.0498m液柱
※塔板清液层阻力 ，由
=0.189/(1.68-2*0.168)=0.14m/s
气体动能因子Fa= =0.74
查图，得 =0.72，故hL=0.72*(0.05+0.03)=0.0576m液柱
※ 表面张力阻力
= =0.000682 m液柱
所以 = + + =0.1074m液柱
3）.降液管液泛校核
由Hd= ,取 =0；
其中 = =0.0088 m液柱，于是
= =0.1962m液柱
取降液管中泡沫层密度 =0.6，则 ’= /0.6=0.327 m液柱,
而 + =0.45+0.04=0.49> ,故不会发生降液管液泛
4）.液体在降液管内停留时间 应保证液体在降液管内的停留时间大于3～5s，才能保证液体所夹带气体的释出
=8.1>5，故所夹带气体可以释放。
5）.严重漏液校核
=0.0056+0.13（ ）- ==0.0056+0.13*0.08-0.00068
=0.01532 m液柱,
稳定系数K= / = =1.8>1.5～2.0,故不会发生严重漏液。
满足稳定性要求
＝1.1257m/s
第八节 负荷性能图
过量液沫夹带线
规定：ev = 0.1（ kg 液体 / kg气体） 为限制条件
得：
= 6926-143qVLh2/3
由上述关系可作得线①
液相下限线
由上述关系可作得线②
严重漏液线
将下式分别代入
近似取Co为前面计算的值
得：qVVh =a(b+cqVLh2/3)1/2
其中：a= =3000
b=0.0056+0.13hw-hσ=0.0114
c=0.00035
得：qVVh =3000(0.0114+0.00035qVLh2/3)1/2
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