现浇楼盖及单层厂房结构设计 第9页
图4.20 AB跨有 作用时弯矩图和轴力图
由于排架结构对称,荷载反对称，所以计算简图和弯矩图分别如图4.21示和图4.22示。
图4.21 BC跨有吊车水平荷载作用的计算简图
图4.22 AB跨有 作用时弯矩图和轴力图
4.4.6 风荷载作用下的内力分析
右来风时，计算简图如图4.23示。
图4.23 右来风时排架柱计算简图
各柱不动铰支座反力分别为：
A柱列：
C柱列：
故假设排架柱不动铰的总反力为
各柱柱顶最后剪力分别为：
故右来风时排架柱弯矩图如图4.24示，左来风时排架柱内力近似地按右来风时的反对称荷载取值。
图4.22 右来风时排架柱弯矩图
4.5 内力组合
由于A、C是对称的，故以A柱进行最不利内力组合为例，其内力组合结果如表4.4；根据设计及要求不进行B柱最不利内力组合。
表4.4 A柱内力组合表
柱号 截
面 荷载
内力
项目
KN或
KN.M 恒载 屋面活载 吊车在AB跨 吊车在DC跨 风载 内力组合
AB跨 BC跨 Dmax在A柱 Dmin在A柱
Tmax向左或向右 Dmax在B柱 Dmin在B柱
Tmax向左或向右 左来风 右来风 Mmax相应的N Nmin相应的M Nmin相应的M
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 组合项目 组合值 组合项目 组合值 组合项目 组合值
A柱 1-1 M 11.43 -0.01 3.84 -65.55 -64.68 ±6.25 48.72 -10.64 ±28.27 14.19 -22.06 ①+0.9[②+○3+0.9○7+0.9⑨+ ○10]
90.01 ①+0.9[②+○3+0.9○7+0.9⑨+ ○10]
90.01 ①+0.9[○3+0.9×（⑨+○7+○10]
90.01
N 384.04 75.64 0 0 0 0 0 0 0 0 0 459.68 459.68 384.04
MK 9.52 -0.01 2.74 -46.82 -46.20 ±4.46 34.80 -7.6 ±20.19 10.14 -15.76 -64.68 -64.83 -64.62
NK 320.33 54.03 0 0 0 0 0 0 0 0 0 334.9 335 284.4
2-2 M -44.29 -15.11 3.84 160.95 -17.27 ±6.25 48.72 -10.64 ±28.27 14.19 -22.06 ①+0.9[③+0.8(④+⑦)+0.9⑨+ ⑩]
190.09 ①+0.9[②+③+0.9(④+○9)+○10]⑨+ ⑩] 111.61 ①+0.9[0.9(⑧+⑨)+ ○11]
-95.66
N 444.28 75.64 0 647.15 135.45 0 0 0 0 0 0 910.23 1036.55 444..28
MK -36.91 -10.79 2.74 114.96 -12.33 ±4.46 34.08 -7.6 ±20.19 14.19 -15.76 86.49 76.35 -68.9
NK 370.23 54.03 0 462.25 96.75 0 0 0 0 0 0 652.11 702.55 330.25
3-3 M 24.91 -6.53 12.78 8.29 -167.89 ±146.08 162.17 -35.42 ±94.21 185.48 -161.80 ①+0.9[③+0.8(④+⑦)+0.9⑥+⑩] 520.71 ①+0.9[②+③+0.9(④+○6)++ ⑩] 322.51 ①+0.9[③+0.9(⑦+⑨)+ ⑩] 411.01
N 494.06 75.64 0 647.15 135.45 0 0 0 0 0 0 960.00 1086.33 494.06
V 7.82 0.97 1.01 -17.25 -17.02 ±15.80 -12.82 -2.80 ±7.44 30.29 -22.47 33.16 35.69 31.63
MK 20.75 -4.66 9.13 -5.92 -119.92 ±104.34 115.84 -25.30 ±67.29 132.49 -115.57 374.90 233.33 296.55
NK 411.72 54.03 0 462.25 96.75 0 0 0 0 0 0 786.14 834.7 411.72
VK 6.52 0.69 0.72 -12.16 -10.56 ±11.29 -9.16 -1.43 ±5.31 21.64 -16.05 26.63 26.42 23.52
4.6 柱截面设计
由于A、C柱是对称的，故以A柱为例；根据设计要求不进行B柱截面设计。 柱采用C30混凝土， ；受力钢筋采用HRB335级 ，其余均采用HPB235级钢筋 。上下柱均采用对称配筋。
4.6.1 上柱配筋计算
本设计采用对称配筋，可不考虑弯矩正负号而取绝对值最大的一组，经分析比较，最不利内力为
○1 ○2
对这两组大偏心受压内力，在弯矩较大且比较接近的两组内力中，取轴力较小的一组○2作为上柱最不利内力进行配筋计算。
由表4.5知有吊车厂房排架方向，其计算长度为： ，附加偏心矩 取 。
由表4.5知有吊车厂房排架方向，其计算长度为： ，附加偏心矩 取 。
所以 故取x=80mm。
可知属于大偏心受压。
由表4.5知有吊车厂房垂直排架方向，其计算长度为： 。
查得轴心受压稳定系数: 则：
满足弯矩作用平面处的承载力验算。
4.6.2 下柱配筋计算
本设计采用对称配筋，可不考虑弯矩正负号而取绝对值最大的一组，经分析比较，最不利内力为
○1 ， ○2 ， ○3
经分析需要对前两组进行配筋计算，第3组只需要验算垂直于弯矩平面承载力即可。
4.6.2.1 按第一组内力计算
由表4.5知有吊车厂房排架方向，其计算长度为： ，附加偏心矩
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