然而,当钢管的屈服强度超过600 MPa(屈服应变约为0。003)时,在高强度钢屈服之前就会发生混凝土的早期破碎(Kim et al。2014)。 因此,目前的设计规范限制了复合构件钢的屈服强度。 在ANSI / AISC 360(AISC 2010)和Eurocode 4(CEN 2004)中,钢的屈服强度分别限制在525和460 MPa(Leon等人2007)。 然而,在CFT柱的情况下,由于填充混凝土横向由钢管限制,因此需要重新考虑屈服强度的限制。文献综述
十多年来,已经对矩形CFT(RCFT)柱和使用高强度钢(屈服强度≥600MPa)的梁柱进行了实验研究。尽管高强度钢的优点,为了抑制局部变形,目前的设计规范要求厚板或低宽 - 厚比(bt = tt)。因此,对于具有紧凑或非紧密切片的柱,进行高强度RCFT柱的大多数先前实验。 Uy(2001b)测试了柱,梁和梁柱,其中bt = tt = 20。0〜40。0。 Sakino 等人(2004)和Fujimoto等人 (2004)报道了作为美日合作研究的一部分的关于柱和梁柱(bt = tt = 16。5〜48。2)的广泛实验研究。 Varma等人(2002,2004)测试聚焦于单调和循环行为(bt = tt = 32。3和48。0)的梁柱。 Mursi和Uy(2004)研究了柱细长度的影响(bt = tt = 22。0〜52。0)。 Sato等人(2009)用超高强度混凝土(压缩强度fc0 = 153〜202 MPa,bt = tt = 20。5和28。0)测试桩柱。最近,Khan等人(2013)和Aslani等人 (2015)测试桩柱调查各种组合的混凝土强度和宽厚比(bt = tt¼14。0〜40。0)。因此,大多数先前的高强度RCFT样品属于紧凑或非紧密部分(AISC 2010)。对于具有细长截面的RCFT柱,仅报道了少数测试结果(Nakahara和Sakino 2003; Mursi和Uy 2004)。
随着钢的屈服强度的增加,为了经济性,需要减小钢板的厚度。 在这种情况下,为了防止细长部分的早期局部屈曲,可以考虑使用垂直加强件。 Tao等人(2005)对用加强筋(钢屈服强度= 234 MPa,混凝土抗压强度= 50。1〜54。8 MPa)加强的RCFT柱进行了轴向荷载试验,并提出了加强刚度的设计方程。 然而,设计方程是针对软钢管开发的。因此,该方程的适用性应验证高强度钢管柱。
在本研究中,对具有高强度钢细长部分的RCFT柱执行偏心轴向载荷试验。 为了研究在高轴向载荷下的轴向挠曲能力,对柱试样使用小的偏心值。 根据结果,评价了当前设计规范对高强度钢细长部分的适用性,并开发了垂直扶强材的设计方程。
薄壁矩形混凝土填充管(RCFT)柱英文文献和中文翻译(10):http://www.youerw.com/fanyi/lunwen_81804.html