303度，即WNW向，风速1.7m/s，出现在9月17日23时，缺少对应波向和其它数

据。详见2006年9月～2007年7月波况统计表和波况玫瑰图。以上统计表明：本海区实测海浪是多以涌浪为主的风涌混合浪。因此：虽然常

风向是ENE，但是常浪向仍然可以是SE。

表2-7码头拟建工程区50年一遇设计波要素（极端高水位、西防波堤形成）。单位：m

表2-8拟建工程区10年一遇设计波要素（极端高水位、防波堤未形成）

图2-62006年9月~2007年7月波玫瑰图

设计波要素的推算：为推算本海区不同重现期的设计波要素，根据资料情况，对于SE向波，设计波要素则是引用石臼港建港时采用的设计数据。对于S向浪，是采用后报方法求得本海区12m等深线处的波要素。

设计波向的确定工程海区位于胶南琅琊湾的西侧，董家口岬角的东侧，该处海岸外-10m等深线呈东北－西南向。根据海岸走向及周边波浪观测资料，可以认为本区的强浪向以SE向为主。

第三章码头设计高程及水深的确定

3.1码头前沿底面高程

依据文献[4]，第5.4.12条相关内容码头前沿设计水深可按下列公式确定：

式中：D——码头前沿设计水深(m)；T——设计船型满载吃水（m），对杂货船，根据具体情况经论证，可考虑实载率对吃水的影响；对河口港可考虑咸淡水比重差对设计船型吃水的影响；

本次设计取9.8m；——龙骨下最小富裕深度（m），采用表3.1-1中的数值；本次设计为重力式码头，按岩石土考虑，取0.6m；

——波浪富裕深度（m），宜按实测或模拟结果确定；也可采用估算方法确定，对于良好掩护的情况，可采用式（3-2）计算，且当计算结果为负值时，取；对于开敞情况，可采用（3-3）估算；部分掩护情况，也可根据检验对式（3-3）的结果适当折减后采用，但不应小于式（5.4.12-2）的值；本次

设计掩护良好，；

——船舶因配载不均匀而增加的船尾吃水值（m），干散货船和液体散货船取0.15m，滚装船采用表5.4.12-2中的数值，其他船型可不计;本次设计船型为干散货船，取0.15m；

——备淤富裕深度（m），根据回淤深度、维护挖泥间隔期的淤积量计算确定，对于不淤港口，可不计备淤深度；有淤积的港口，备淤深度不宜小于0.4m；本次设计位于青岛的董家口港，自然条件优良，不计备淤深度；

——系数，顺浪去0.3，横浪取0.5~0.7；本次设计顺浪，取0.3；

——码头前允许停泊的波高（m），波列累计频率为4%的波高，根据当地波浪和港口条件确定。本次设计取3.44m。

表3-1 龙骨下最小富裕深度

海底底质 （m） 海底底质

淤泥土 0.2

含砂或含粘土的块

状土 0.4

含淤泥的砂、含粘土的砂和松

沙土 0.3

0 岩石土 0.6

注：对重力式码头，应按岩石土考虑。

码头前沿泥面高程＝设计低水位-D＝0.70-＝-10.282m

码头前沿泥面高程取-10.30m

3.2码头前沿设计高程

依据文献[4]，第5.4.8条相关内容按上水标准控制的码头前沿顶高程可按下式计算：

式中：E——码头前沿顶高程（m）；DWL——设计水位（m），按表5.4.8选取； 青岛港董家口港区重力式码头设计+图纸(9):http://www.youerw.com/gongcheng/lunwen_203533.html