③ 油、滑油重量W 3 燃油重量按文献公式计算：
式中：gO——包括一切燃油装置耗油率，取1。15 ~1。20 (可以从主机型号中查到 为210（g/kW。h））这里取1。15 ，则gO取为0。2415
P——主机持续功率，为 1470KW； R——续航力 2778km； Vs——服务航速 11。575km/h；
K——风浪储备系数，考虑风浪影响而引起航行时间增加，通常取1。1~1。2，此处 取中间值1。15。
滑油重量由文献得到：
∴WL WF =0。05×154。16=7。708t
综上可知：
W 3 =154。16+7。708=161。868t
因为本船是双燃料动力货船，燃料重量包括 LNG 燃料重量。这里暂定 10t。
④ 备品及供应品W 4
根据文献，W 4 通常取为 0。5˜1。0%LW,此处取
W 4 =0。5%×（5842。64-4500）t=6。71t
⑤ 货量W 5
W 5 =4500t
⑥ LNG 储罐重量W 6
W 6 =10t
因此：
DW W1 W 2 W 3 W 4 W 5 W 6 =1。875+15。675+161。868+6。71+4500+20=4699。418t
这里暂取 4700t
2。7 性能校核
2。7。1 浮性校核
总重量 ∑Wi DW LW =4700+1339。39=5965。39t
浮 力 kLBT Cb =1。025×1。006×87×15。1×5。69×0。806=6212。5t
相对误差= = 0。68%<1%
该计算结果在允许的误差范围之内，比较可靠，初步选定的船的主尺度符合浮性 要求。
2。7。2 快速性校核
船舶快速性的问题就是船舶的航行速度与达到此航速所需主机功率的问题，在设 计的初始阶段，构思总体方案时候，通常可以使用一些比较简便的方法来粗略的估计 航速或者主机功率进行航速预报。检验设计船航速是否达到设计任务书要求。
设计船与母型船同型并大小相近，所以选择海军系数法估算设计船的航速。
已知母型船海军系数
C0 = = C=5581^8(2/3)*10。6^3/1324=283。03
PO
设计船海军系数取母型船的海军系数，则设计船航速为
V= 3 =10。93kn＞10。5kn
所以航速满足设计要求
2。7。3 稳性校核和横摇周期的校核
2。7。3。1 稳性校核
在船舶设计的初始阶段，在主要要素基本确定以后，就需要对船舶的稳性进行校 核。在船舶满载的载况时，可能出现稳性不足的情况，在压载航行时，又可能出现 GM 过大的情况，在 GM 过大的时候，调整船宽是最有效的方法。
根据静力学知识，初稳性高 GM=Zb+BM-Zg，其中 Zb 为浮心距基线的高度，BM 为 横稳性半径，Zg 为重心距离基线高度。大体可以用如下的公式进行估算：
式中：Cw ：水线面系数
＆：国产几艘远洋船空船的＆一般在 0。73 左右，这里取 0。78 则可得 Zb =（5*0。904-2*0。806）*5。69/（6*0。904）=3。05m
BM=0。0902*15。1^2/5。69=3。61m
Z g =0。78*7。18=5。60
所以在压载航行时额 GM=3。05+3。61-5。60=1。06 所以在压载航行时，稳性符合要求。 在满载航行时 Z g =0。5*7。18=3。59
则在满载航行时 GM=3。05+3。61-3。59=3。07＞2 4500吨沿海双燃料动力散货船总体设计及风险分析+CAD图纸(8):http://www.youerw.com/jixie/lunwen_203396.html