PS/AP/AL 240～250 2800 1.72 浇注

PU/AP/AL 260～265 3000～3300 1.77 浇注

PBAN/AP/AL 260～263 3200 1.77 浇注

CTPB/AP/AL 260～265 3100～3200 1.77 浇注

GLQ-1 230～240 3000～3200 1.668 浇注

FC/AP/AL 240～245 3400 2.05 压伸

DB/AP/Be 275～280 3600 1.77 浇注

CTPB/AP/Be 275～280 3200 1.66 浇注

PU/AP/Be 275～280 3200 1.66 浇注

HTPB/AP/AL 260～265 3100～3200 1.77 浇注

介于本文研究火箭发动机主要起到助推、增程的作用，应选择“大推力，小工作时间，压强温度系数小”的推进剂。对比于其他推进剂各个参数，最后选择复合推进剂GLQ-1，表2-2是其能量特性和内弹道特性。

表2-2  GLQ-1能量特性和内弹道特性

比冲量 /（ ）

2279 燃速温度系数 0.233密度 / 

1.668 特征速度   1544

燃速 / 

25.0 临界压强 / 3.92

压强指数n 0.35

2.2  装药药型选择

装药药型选择是装药设计的第一步，因为不同的药型适用于不同要求的固体火箭发动机，并有不同的设计方法，只有选择了药型之后，才能着手进行装药几何尺寸设计[1.6.7]。

一般来讲，选择装药药型应根据以下原则：

（1）使装药的药型有足够的燃面，以获得必要的炮口速度。

（2）对燃烧室的传热小。在管状药的燃烧过程中，因燃气直接作用在燃烧室内壁上，传热较多，热损失较大。

（3）装药药柱在燃烧室内容易固定。管状药固定比较困难，一般要采用挡药和固药装置。

（4）装药的余药少，利用率高。管状装药余药损失较少。

（5）装药有足够的强度。

（6）结构及工艺简单，便于大量生产。