研究目的

本文提出的研究的目标是：（1）辨别带有环形部件的PT PSBCs的试验性滞回曲线的参数。（2）从PSBCs的实验文献中查找评价三个单自由度滞回模型的适用性的内容。（3）比较带有大量程设计参数的PSBCs的性能和需求。

两个PSBCs的周期荷载测试被实施。接下来，该循环试验侧向力-位移关系进行了模拟从测试数据确定的参数为三提出             滞回模型。最终，用三个滞回模型的历史分析被实施。一套20个地面动历史记录被选择考虑带有大量不同时刻，错误距离和土壤类型的地震。一个地面运动的历史反应的两个实验试样模拟。接着，带有多种屈服应力、弹性时间、能量系数的不同的圆柱形构造方式的参数分析被实施。位移延性需求响应最大地震侧向力（最大绝对加速度），最大势能（滞后吸收）能源）20个地面运动下的psbcs的来源比较。From~优Y尔R论^文W网wWw.YoUeRw.com 加QQ7520.18766

psbcs的循环加载试验

样品设计和装载方案

两个带有圆形部件的未粘结的PT PSBC样品的构建被设计出来，之后建造到桥梁工地上。其中，样品UPC使用未键合的PT链作为只有钢筋通过接头，并使用标本UPCE未结合的PT束和结合的ED杆作为纵向增强件(Bu et al。 2015)。每个样品由负载组成桩，四个柱段和基脚。制作后，组件运送到实验室并组装。测试设置如图1所示。基脚高度为600mm。该柱由四节组成。 每个段有一个高度为400 mm。装载桩的高度为500mm。总共的试样的总高度是2700mm。标称高度柱从柱基测量到中心装载桩为1,850mm。 标本UPCE的测试设置是如图2所示。样品UPC使用三个D12。7-mm未结合的PT束作为通过节段接头的唯一加固。标本UPCE使用3D12。7毫米无粘结后张力线和六个D12-mm变形钢筋通过节段接头。材料的性能如Bu等人所给出的（2015）。下端和上端未结合的PT链锚定在基础的底部和在装载桩的顶部。变形钢筋运行通过试样UPCE管片接头用于增加柱耗能能力。这些ED钢筋是在它们之后放置在预制部件的管道中组装。然后用水泥材料灌浆管道。在柱基底下的ED钢筋的长度为200mm通过粘合聚氯乙烯（PVC）管而未粘合外部ED钢筋。ED钢筋的长度为2700mm，与基础，柱和装载柱的总高度相同。试验加载顺序为位移控制拟定。每个加载级别的加载振幅分别为0。1，0。2，0。3，0。5，0。75，1，1。5，2，2。5，3，，3。5，4，4。5，5，6，和7%，每个负载振幅水平加载两个循环。

破坏模式

在试样的UPC，两下接头（footing-s1接头和S1-S2关节；见图1）在测试过程中被旋转。两个下关节东侧的损伤模式样品UPC如图3（a）所示。S1-S2的东侧接头首先打开，引导混凝土破碎和剥落S1-S2关节的西侧。S1-S2关节的东侧无具体剥落。然后，随着列横向位移的增加，脚部-S1关节在两侧打开。在7%的偏移结束前，位于东侧的足底-S1接头比西侧的更严峻。

试样UPCE的破坏模式如图3（b）。试样UPCE的缝张开度集中在足底-S1接头处，这里可以观察混凝土的破坏。在实验的过程中观察到其他的节断接头没有开裂，损伤。样品UPCE比样品UPC的混凝土脱落更为严重。这是由于使用的ED钢筋中，由混凝土产生的压缩应力增加引起的脚趾，以抵消增加的横向力造成的。

滞回曲线

滞回曲线的两个测试样品如图4所示。为了更清楚地传达细节，只有第一个周期的1，3，5和7%偏移显示。源-于,优Y尔O论U文.网wwW.youeRw.com 原文+QQ75201,8766

在1%最大偏移之前，试样UPC的分支加载时近似于直线型的。在3%或更高的漂移周期，加载分支显示为了非线性形状。对于同一层的周期曲线，第一个卸载分支是近似平行于弹性加载分支的。第二卸载分支几乎平行于非弹性加载分支。加载和卸载两者随着偏移率的增加而退化。每一层的偏移增加，都伴随着偏移率微小的增长，第一个卸载分支的强度降低。