然而，当钢管的屈服强度超过600 MPa（屈服应变约为0。003）时，在高强度钢屈服之前就会发生混凝土的早期破碎（Kim et al。2014）。 因此，目前的设计规范限制了复合构件钢的屈服强度。 在ANSI / AISC 360（AISC 2010）和Eurocode 4（CEN 2004）中，钢的屈服强度分别限制在525和460 MPa（Leon等人2007）。 然而，在CFT柱的情况下，由于填充混凝土横向由钢管限制，因此需要重新考虑屈服强度的限制。文献综述

十多年来，已经对矩形CFT（RCFT）柱和使用高强度钢（屈服强度≥600MPa）的梁柱进行了实验研究。尽管高强度钢的优点，为了抑制局部变形，目前的设计规范要求厚板或低宽 - 厚比（bt = tt）。因此，对于具有紧凑或非紧密切片的柱，进行高强度RCFT柱的大多数先前实验。 Uy（2001b）测试了柱，梁和梁柱，其中bt = tt = 20。0〜40。0。 Sakino 等人（2004）和Fujimoto等人 （2004）报道了作为美日合作研究的一部分的关于柱和梁柱（bt = tt = 16。5〜48。2）的广泛实验研究。 Varma等人（2002,2004）测试聚焦于单调和循环行为（bt = tt = 32。3和48。0）的梁柱。 Mursi和Uy（2004）研究了柱细长度的影响（bt = tt = 22。0〜52。0）。 Sato等人（2009）用超高强度混凝土（压缩强度fc0 = 153〜202 MPa，bt = tt = 20。5和28。0）测试桩柱。最近，Khan等人（2013）和Aslani等人 （2015）测试桩柱调查各种组合的混凝土强度和宽厚比（bt = tt¼14。0〜40。0）。因此，大多数先前的高强度RCFT样品属于紧凑或非紧密部分（AISC 2010）。对于具有细长截面的RCFT柱，仅报道了少数测试结果（Nakahara和Sakino 2003; Mursi和Uy 2004）。

随着钢的屈服强度的增加，为了经济性，需要减小钢板的厚度。 在这种情况下，为了防止细长部分的早期局部屈曲，可以考虑使用垂直加强件。 Tao等人（2005）对用加强筋（钢屈服强度= 234 MPa，混凝土抗压强度= 50。1〜54。8 MPa）加强的RCFT柱进行了轴向荷载试验，并提出了加强刚度的设计方程。 然而，设计方程是针对软钢管开发的。因此，该方程的适用性应验证高强度钢管柱。

在本研究中，对具有高强度钢细长部分的RCFT柱执行偏心轴向载荷试验。 为了研究在高轴向载荷下的轴向挠曲能力，对柱试样使用小的偏心值。 根据结果，评价了当前设计规范对高强度钢细长部分的适用性，并开发了垂直扶强材的设计方程。