图7被采样位置的情况和路径

图8 在ξ=0。000 004s时由于热运动产生的位移形成的反作用力 20±40℃（±18mm） 

图8包含了从最小脱胶长度的BC-C0到完全剥离的BC-C5之间的反应与热运动的磁滞回线，完全展示了温度效应。压缩位移下的数值趋近于0表明APJ在温度增加的底应力环境下能适应热运动。另一方面，在低温下急剧上升表明最大拉应力催生高的力，因此这样的应力水平使得接缝容易发生开裂。

图9 沿界面路径最大主应力分布：拉伸热运动（−20℃）BC-C0通过BC-C5

图9说明了最大主应力沿图7定义的路径分布。从图中可以很清楚的看到，A、C、D和E是应力集中的位置，主要结果总结在表2。做出以下观测结果：（1）峰值应力迅速下降为粘结长度快速增加（2）随着脱胶长度的增加，峰点之间的平均应力水平迅速下降（3）脱胶长度对于点A的影响很少。另一很重要的结论是所有的应力数值都低于拉伸破坏应力范围1 - 3兆帕的下限，这意味着在热负荷下直接拉伸失效是不可能的。然而，这些点仍然容易疲劳开裂。表2也显示了应变数值的类似趋势。显然，BC-D的临界情况比BC-C0的数值要低很多。比如说， BC-D0分别从点C、D、E承受BC-C0受的51%、61%、10%的主应力。

 布拉默尔等人以及帕特尔等人认为有两种造成APJ功能性失效的典型裂纹路径：一种是连接A-F-D-B的路径，还有一种是从点C出发垂直传播到APJ表面的路径。这些裂纹都可以使得水和除冰剂渗透APJ，这样会破坏在接缝下方的桥梁构件。正如图9所示，A点的应力大小比其他点都要小意味着在热运动下前一种路径比后一种路径发生的可能性要小。

在野外条件下，沥青自裂纹愈合以及粘结强度的易变性可能创造出脱胶长度小的情况。如图9所示的BC-C0，脱胶长度小导致了补隙板边缘的大应力需求。另一方面，仅沿底部剥离不会导致APJ的功能性失效因为这样不会使得水渗透进去。因此，解决减轻补隙板边垂直裂纹发展的风险的一个符合逻辑又低成本的方案是有意的使得APJ底部剥离。沿着整个补隙板剥离（CE区域）同时使APJ和混凝土表面保持粘合（BD区域），像前文所说的，达成显着减少的应力和应变的要求。

应用位移速率是影响APJ响应的另一个重要因素。为了调查这个变量，进行了一组用4*10^−6 s到0。001 25/s不同平均应变率的分析。前者是一种可行的由温度变化引起的平均应变率，后者是布拉默尔测试得到的速率。本组所有模拟实验是在脱胶长度统一为125mm、同一温度在20℃的情况下进行。图10a展示了点A和C在已知应变率范围内的主应力。图中应力水平随应变率呈指数增长，最高应变率超过1 MPa。

图10。点A和C的主应力和规格化应力随应变率的变化。APJ在20°C进行拉伸了20毫米。

表2。 易损点的应力应变要求

最大主应力（MPa） 最大主应变

编号 A点 C点 D点 E点 A点 C点 D点 E点

BC-C0 0。25 0。85 0。52 0。88 0。13 0。36