根据规范 ，系缆力不应小于标准值，查表10。4。5-2得，选用N=220kN系船柱。

4。4。4 挤靠力

Nx 200 sin 30cos 0100kN Ny 200 cos 30cos 0173kN Nz 200 sin 00

由《港口工程荷载规范》（JTJ144-1-2010）10。5。2可知，船舶的护舷间距设置为

8m，挤靠力标准值如下计算：

Fj ---------橡胶的护舷间断布置，其作用于一个或者一组橡胶护舷上的挤靠

力的标准值（kN/m）；

---------挤靠力的分布不均匀系数，取1。3；

---------可能同时出现的，风和水流等对船舶作用产生的横向分力总和（

kN），为20。45 kN；

n ---------与船舶接触的橡胶护舷的组数或个数，取为10。

综上所述：4。4。5 撞击力

通过查《港口工程荷载规范》（JTJ144-1-2010），船舶靠岸时的有效撞击能量可 以如下计算：

E0   -------船舶靠岸的时候的有效撞击能量（kJ）；

------有效的动能系数，取0。75；

M ------船舶的质量（t），按设计船型满载时候的排水量计算，当缺乏资 料时，可以按照附录F选用,取为 2860t；

Vn

综上所述：

------船舶靠岸时的法向速度（m/s），根据表 10。6。4-1，取为0。17。

E  0。75 2860 0。172  31。0kJ

0 2

根据《海港工程设计手册（中）》附录1可知，在此选用DA-A400H×1000标准反 力型橡胶护舷：

吸收能量 E=46kJ 反力 R=275kN

第五章 面板计算

5。1 计算原则

通过分析可知该四边简支板的跨中弯矩Mx和My，而连续板的跨中弯矩是0。525Mx 和0。525My座弯矩是0。75Mx和0。75My

600 4450 10005250

图5-1 面板横断面图

1200 6800 12008000

图5-2 面板纵断面图

5。2。1 简支板

由《高桩码头设计与施工规范》（JTS167-1-2010）得知，该简支板的计算跨度 如下所示：

《高桩码头设计与施工规范》（JTS167-1-2010）4。2。3。1，简支板的计算跨度可按下 列公式计算：

（1）计算弯矩时：

（2）计算剪力时： 式中：

l0 ln h l0  ln

l0 --------计算的跨度（m）；

ln --------净跨（m）,为 4。35m；

h --------板的厚度（m），当大于单侧板搁置长度时则取单侧搁置长度，在 此取0。2m。

综上所述：

计算剪力时： 计算弯矩时：

5。2。2 连续板

l0  4。35m

l0  4。35 0。2 4。55m

由《高桩码头设计与施工规范》的第（JTS167-1-2010）版查得，连续板的计算 跨度的计算方式如下：

（1）计算弯矩时：

当 B1  0。1l时：l0  l

（2）计算剪力时： 式中：

B1   0。1l时：l0  1。1ln

B1 --------梁的上翼缘宽度（m）；