根据规范 ,系缆力不应小于标准值,查表10。4。5-2得,选用N=220kN系船柱。

4。4。4 挤靠力

Nx 200 sin 30cos 0100kN Ny 200 cos 30cos 0173kN Nz 200 sin 00

由《港口工程荷载规范》(JTJ144-1-2010)10。5。2可知,船舶的护舷间距设置为

8m,挤靠力标准值如下计算:

Fj ---------橡胶的护舷间断布置,其作用于一个或者一组橡胶护舷上的挤靠

力的标准值(kN/m);

---------挤靠力的分布不均匀系数,取1。3;

---------可能同时出现的,风和水流等对船舶作用产生的横向分力总和(

kN),为20。45 kN;

n ---------与船舶接触的橡胶护舷的组数或个数,取为10。

综上所述:4。4。5 撞击力

通过查《港口工程荷载规范》(JTJ144-1-2010),船舶靠岸时的有效撞击能量可 以如下计算:

E0   -------船舶靠岸的时候的有效撞击能量(kJ);

------有效的动能系数,取0。75;

M ------船舶的质量(t),按设计船型满载时候的排水量计算,当缺乏资 料时,可以按照附录F选用,取为 2860t;

Vn

综上所述:

------船舶靠岸时的法向速度(m/s),根据表 10。6。4-1,取为0。17。

E  0。75 2860 0。172  31。0kJ

0 2

根据《海港工程设计手册(中)》附录1可知,在此选用DA-A400H×1000标准反 力型橡胶护舷:

吸收能量 E=46kJ 反力 R=275kN

第五章 面板计算

5。1 计算原则

通过分析可知该四边简支板的跨中弯矩Mx和My,而连续板的跨中弯矩是0。525Mx 和0。525My座弯矩是0。75Mx和0。75My

600 4450 10005250

图5-1 面板横断面图

1200 6800 12008000

图5-2 面板纵断面图

5。2。1 简支板

由《高桩码头设计与施工规范》(JTS167-1-2010)得知,该简支板的计算跨度 如下所示:

《高桩码头设计与施工规范》(JTS167-1-2010)4。2。3。1,简支板的计算跨度可按下 列公式计算:

(1)计算弯矩时:

(2)计算剪力时: 式中:

l0 ln h l0  ln

l0 --------计算的跨度(m);

ln --------净跨(m),为 4。35m;

h --------板的厚度(m),当大于单侧板搁置长度时则取单侧搁置长度,在 此取0。2m。

综上所述:

计算剪力时: 计算弯矩时:

5。2。2 连续板

l0  4。35m

l0  4。35 0。2 4。55m

由《高桩码头设计与施工规范》的第(JTS167-1-2010)版查得,连续板的计算 跨度的计算方式如下:

(1)计算弯矩时:

当 B1  0。1l时:l0  l

(2)计算剪力时: 式中:

B1   0。1l时:l0  1。1ln

B1 --------梁的上翼缘宽度(m);

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