l0 --------计算跨度（m）；

l --------梁的中心距离（m）；

ln --------净跨（m）。

由上可知：

（1）在短边方向上：

B1  0。6m, l 4。95m, B1  0。1l且ln  4。35m

计算弯矩时：

l0  1。14。35 4。785m

计算剪力时： l0  4。35m

（2）长边方向：

B1  0。8m, l 8m,0。1l 0。8m, B1  0。1l且ln  6。8m

计算弯矩时： l0  8。0m

计算剪力时： l0  6。8m

5。3 作用效应分析

5。3。1 短暂状况（施工期）

（1）永久作用状态： 该结构自重，即预制面板：

25kN / m3 , h 0。35m q1  0。3525 8。75kpa

弯矩的计算得：

M1 q l 2  1 8。754。352  20。69kN m / m

1 8 1 0 8

（2）可变作用状态： 其施工荷载是：

对其进行弯矩的计算得：

q2  4kpaM  1 q  l 2  1 4 4。352  9。46kN m / m

2 8 2 0 8

（3）对预制面板进行吊运：

预制面板的尺寸： 吊运的动力系数为

lx  4。85, ly 7。26

1。3

我们采用的四点吊的吊运方式，由《港口工程混凝土结构设计规范》JTJ267-98  第

7。4。2。4Z 中规定，本工程的吊运取值为 600mm，因此：

lx  4。85 1。2 3。65m, ly 7。26 1。2 6。06m

在进行内力计算的时候，从吊点一直延伸到边缘的面板的重量可以忽略不计，可 以简单看作该面板承受由四点支撑的均布荷载。

面板荷载：

根据《海港工程设计手册（中）》附录八，均布荷载的作用下四点的支撑板内力 计算系数为：

Mx0 0。0131, Mx1 0。0769, M y 0  0。1178, M y1 0。1386

弯矩计算： 跨中弯矩为：

Mx0 0。013110 6。0624。8kN m / m

M y 0  0。1178 10 6。0643。2kN m / m

支座弯矩为：

Mx1 0。0769 10 6。06

M y1 0。1386 10 6。06

28。2kN m / m

50。8kN m / m

7200

图 5-3 吊点位置图

5。3。2 持久状况（使用期）

（1）永久作用：

面板的自重： 面层的自重：

取连续板的长边 ly 7。26m

q1 0。3525 8。75kpa q2  0。124 2。4kpa

按照四边的简支来计算：

lx   4。85 0。64

ly 7。26

根据《海港工程设计手册（中）》附录八查的系数： 跨中弯矩：

Mx0 0。525 0。077 11。154。65

9。75kN m / m

M y 0  0。525 0。035 11。154。65

4。43kN m / m