l0 --------计算跨度(m);

l --------梁的中心距离(m);

ln --------净跨(m)。

由上可知:

(1)在短边方向上:

B1  0。6m, l 4。95m, B1  0。1l且ln  4。35m

计算弯矩时:

l0  1。14。35 4。785m

计算剪力时: l0  4。35m

(2)长边方向:

B1  0。8m, l 8m,0。1l 0。8m, B1  0。1l且ln  6。8m

计算弯矩时: l0  8。0m

计算剪力时: l0  6。8m

5。3 作用效应分析

5。3。1 短暂状况(施工期)

(1)永久作用状态: 该结构自重,即预制面板:

25kN / m3 , h 0。35m q1  0。3525 8。75kpa

弯矩的计算得:

M1 q l 2  1 8。754。352  20。69kN m / m

1 8 1 0 8

(2)可变作用状态: 其施工荷载是:

对其进行弯矩的计算得:

q2  4kpaM  1 q  l 2  1 4 4。352  9。46kN m / m

2 8 2 0 8

(3)对预制面板进行吊运:

预制面板的尺寸: 吊运的动力系数为

lx  4。85, ly 7。26

1。3

我们采用的四点吊的吊运方式,由《港口工程混凝土结构设计规范》JTJ267-98  第

7。4。2。4Z 中规定,本工程的吊运取值为 600mm,因此:

lx  4。85 1。2 3。65m, ly 7。26 1。2 6。06m

在进行内力计算的时候,从吊点一直延伸到边缘的面板的重量可以忽略不计,可 以简单看作该面板承受由四点支撑的均布荷载。

面板荷载:

根据《海港工程设计手册(中)》附录八,均布荷载的作用下四点的支撑板内力 计算系数为:

Mx0 0。0131, Mx1 0。0769, M y 0  0。1178, M y1 0。1386

弯矩计算: 跨中弯矩为:

Mx0 0。013110 6。0624。8kN m / m

M y 0  0。1178 10 6。0643。2kN m / m

支座弯矩为:

Mx1 0。0769 10 6。06

M y1 0。1386 10 6。06

28。2kN m / m

50。8kN m / m

7200

图 5-3 吊点位置图

5。3。2 持久状况(使用期)

(1)永久作用:

面板的自重: 面层的自重:

取连续板的长边 ly 7。26m

q1 0。3525 8。75kpa q2  0。124 2。4kpa

按照四边的简支来计算:

lx   4。85 0。64

ly 7。26

根据《海港工程设计手册(中)》附录八查的系数: 跨中弯矩:

Mx0 0。525 0。077 11。154。65

9。75kN m / m

M y 0  0。525 0。035 11。154。65

4。43kN m / m

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