支座弯矩：

Mx1 0。750。056 11。154。65

10。13kN m / m

M y1 0。750。014 11。154。65

2。53kN m / m

（2）可变荷载

①均布荷载： q1  10kpa

lx  4。85m

ly  7。26m

按照四边固定，系数同上。所以：

Mx0 0。077 10 4。85

16。65kN m / m

M y 0  0。035 10 4。85

7。57kN m / m

Mx1 0。056 10 4。85

12。11kN m / m

M y1 0。014 10 4。85

计算结果汇总如下：

3。03kN m / m

表 5-1 面板 2 作用效应表 （单位：kN·m）

作 用 短跨跨中 M x

长跨跨中 M y

0

短跨支座 x

M 0

长跨支座 y

面板自重 20。69

永久

作用 面层自重

短暂

可变 状况 作用

持久 状况

5。4 作用组合效应

5。4。1 承载能力极限状态的作用效应组合

（1）持久状况作用效应的持久组合

M yG MGk  yQ MQk

式中：yG yQ MGkMQk

--------永久作用的分项系数，查表 3。2。8-2  可知为 1。2；

--------可变作用的分项系数，查表 3。2。8-2  可知为 1。5；

--------永久作用标准值；

--------可变作用标准值；

长跨跨中： 短跨跨中： 长跨支座： 短跨支座：

Mx0 1。2 (20。69 4。43) 1。57。57 41。499kN m / m

M y 0 1。2 9。75 1。516。65 36。675kN m / m M x11。2 2。53 1。53。03 7。581kN m / m

M y1 1。2 10。13 1。512。11 30。321kN m / m

（1）短暂状况作用效应的短暂组合 组合一：

式中：M yG MGK  yQ MQK

弯矩计算：yG yQMGK MQK

---------永久作用的分项系数，查表 3。2。8-2  取为 1。2；

---------可变作用的分项系数，查表 3。2。8-2  取为 1。3；

---------永久作用的标准值；

---------可变作用的标准值；

组合二：Mx0 1。2 20。49 1。39。46 36。89kN m / m

面板中的吊运组合中取 1。3弯矩计算：

短跨跨中： 长跨跨中： 短跨支座：

Mx0 1。34。8 6。24kN m / m   M y 0  1。343。2 56。16kN m / m

Mx1 1。328。2 36。66kN m / m

长跨支座：

M y1 1。350。8 66。04kN m / m