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有限元预测（赫兹） 650 988 1859 1940 2328 2566 2762 2962
图4 在2962赫兹下的变速箱形状的模式的比较：（a）模态试验结果 ；（b）有限元预测结果
为了验证结构路径，几个传递函数测量的变速箱的假设的静态系统的反应是类似的非共振旋转条件下的反应。变速箱进行了改进，使控制激励应用到齿轮啮合和测量。支架焊接在底板的齿轮钻机到安装在负载和OLOA方向变速箱外，如图5（a）所示。刺杆连接的条，通过小洞在变速箱和圈住的输入轴。两个微型加速度计的固定在后面的装载齿轮齿用来测量LOA和OLOA网格加速度。有限随机噪声信号，然后用来作为激励信号，并进行了一次用一个600磅的静态预应力的试验。动态测定反应生成振动声传递函数。图3（a）的传感器#1是一个三轴加速度计安装在输出轴轴承盖来测量LOA，OLOA，和轴向振动。传感器#2和传感器#3单向加速计分别顶部和背面板。
传递函数的组合源传声途径系统预测如下：
(10)
是通过使用的六自由度线性不随时间改变齿轮模型 而产生的运动传递网激发平移轴承反应。值得注意的是，该集总模型不足以捕获的弯曲和弯曲模式的侧面齿轮和轴。这里， 和 是转移和驱动点迁移的（上）板和轴承；这些是来自有限元变速箱模型采用模态展开法与1%结构阻尼的所有模式。图5（b）预测表明，考虑到复杂的齿轮传动系统，运动传递从齿轮啮合顶板是及其合理的。顶板最高频率的选择为短的波长是4倍大于网格尺寸。记得，轴和轴承/壳模型相互之间的阻抗不匹配在我们的假设是被忽略的。因此，10分贝的经验（但统一适用）加权函数 是用来“调”的转，让的流动性预测在图5（b）
以个更好的比较。
图5 （a）用来衡量结构传递函数的实验；（b）从齿轮啮合的上板比较传递函数的程度
C 比较LOA和OLOA方向的结构路径
首先，假设（i）承载力预测模型集在第一阶段或轴承端两个小齿轮和齿轮轴是中源；（i i）由于承载力对称性的统一小齿轮和齿轮相同大小但相反方向。其次，整体结构路径产生的传输错误控制LOA路径迁移和摩擦为主OLOA路径方面的结合有效迁移的 和
其中， 为的经验加权函数（10分贝，正如在上一节）；符号下面的n是的两头小齿轮/齿轮轴的标志。图6比较大小 和 在传感器位置上板的大小。在LOA和OLOA路径中出现不同峰值光谱。这意着，在某些频率（例如650和1700赫兹），给予类似的力量激励水平，OLOA的路径（这里指摩擦的影响）可能主要被LOA路径（这里指传动误差的影响）支配。由于滑动摩擦，该方法提供了一个设计工具，能够定量评估的相对贡献结构路径。顶板速度 分布，就可以使用式（12）预测， 和 是在LOA和OLOA方向预测模型中齿轮承载力源。图7（a）表明，在 磅， 时对顶板三网谐波（网谐波=1，2，3）表面插值速度分布。
图6 在传感器位置的上板的结合程度转移双向计算