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摘要：进行了一系列的平面应变模型测试，调查悬臂挡土墙 (CWs) 和土工合成材料加固墙壁 (GRW-RWs) 放置 在非可变形和变形基础上的各种地基反应弹性模量 (kv)。墙壁被设计成具有在实践中使用的那些类似的配置，拥有相似的控制安全系数来抵抗滑移。分别用不同的最大沉降的Smax的Ĵ0，2.5，5，和10％的回填土高度（H）通过螺旋千斤顶和弹簧来模拟不变形的和可变形的理由。测试结果表明，加筋土挡墙有更好的忍受沉降的表现，在倾斜的角度（Q），水平位移（DH），回填土（DV1）的波峰和结算方面的，无论从倾斜角度（Q），水平位移（DH）和结算的波峰回填（DV1），对悬臂土挡土墙和加筋土挡墙来说，最坏的情况下，墙壁的性能，无论DH，Q还是DV1，发生一个适度的地基沉降SMAX/ H J 5％（或KV：1.8千帕/毫米），而不是SMAX/ H J10％，这有利于在更大的地基沉降倾斜向后位移模式。实验结果还表明，当地面临的悬臂土挡土墙（KF，z）的侧压力系数在的静止状态（或K0）下在中央部分的KF，z可致使下部的墙面的被动（KP）的状态。在悬臂土挡土墙的情况下，局部和全局的侧向压力系数的测量值（KF，z和KF）随着增加最大的地基沉降趋于增加。要在悬臂土挡土墙和加筋土挡墙的变形的基础上制定相关的极限平衡为基础的设计方法，伴有各种位移和倾斜引起的地基沉降侧向压力系数知识是必需的。
介绍
土支护系统的优化和成本效益分析，要求更好地了解他们对地基沉降的表现。土支护系统的长期性能，墙体变形，张力裂缝，回填定居点，面临累积土压力高度相关的地基沉降，示意图如图1。实验和分析结果表明，靠墙的侧向土压力墙的刚度（太沙基，1941年Dewoolkar等，1998; Huang等，1999），墙体位移和旋转模式（谢里夫等敏感人，1982;Sherif和方，1984方石桥，1986年，方等，1994），压实能量（英戈尔德1979，邓肯和种子，1986; 邓肯，1991等人），基础沉降（1971;克拉夫andDuncan，吴作栋，1993）。在基础上加筋土挡土墙上的表现相对有限。众所周知，正确的设计和构造的土工合成加筋土挡墙的性能与它们的韧性行为，这已被地震相关的研究广泛承认（古河等人，1988; Nishimura等人。1997坂口，1996年白色和霍尔茨，1997年龙冈等，1996年，1998年，小关等人，1998年，黄，2000年，埃尔 - 伊玛目和巴瑟斯特，2005年，黄等人，2003）。对FOUN-氧化结算的土工合成材料加筋土结构的延性研究都集中在稳定性，使用的基础加固技术（朱厄尔，1987; Low等，1990年软土路基上兴建河堤的变形行为; Kaniraj帕尔梅拉等，1998; Rowe和李，1999; Srbulov，1999; Bergado等人，2002; Hinchberger和Rowe，2003; Varuso等人，2005年，李罗，2008年，周和1994年，1996年;文，2008年）上只有数量有限的研究，如Rowe和斯金纳（2001），凌和Leshchinsky（2003年），斯金纳和Rowe的研究。