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命名法
A 面积（m2）
a 因子a的阿克曼校正（公式（8）NCP,V/hV）
CP 定压比热（kJ/kgK）
c 摩尔浓度（mol/m3）
D12 扩散系数（m2/s）
G 重力加速度（m2/s）
H 传热系数（W/m2K）
hfg 冷凝潜热（kJ/kg）
j 摩尔通量（相对平均通量）（mol/m2s）
Ja 改性液体Jacob数（[CP(Ti-TW,O)/hfg]）
K 热导率（W/mK）
Kss 不锈钢的热传导率（W/mK）
L 管长（m）
N 固定轴的相对摩尔通量（mol/m2s）
N 摩尔流速（mol/s）
Pr1 液膜的普朗特数（CPμ1/k1）
Q 总传热（W）
Q 热通量（W/m2）
R 热阻（K/W）
Rtc 罐壁的热阻和热电偶（K/W）
rw,o 管外壁上半径（m）
rtc 管热电偶半径（m）
Re 液膜雷诺数（4Γ/μ1）
T 温度（K）
wt.%重量百分比
x 在冷凝液中的更多的挥发性物质的质量分数
希腊符号
σ 表面张力（N/m）
δ 薄膜厚度（m）
ρ 密度（kg/m3）
μ 粘度（Ns/m2）
ω 摩尔分数（mol/mol）
Γ 冷凝水的每单位长度的管的质量流率（kg/ms）
上标和下标
- 平均
∞ 容积条件
cw 冷却水
I 进口
l 液体
lv 潜热
Nu 努塞尔理论
o 出口
s 热敏
tc 热电偶
v 蒸汽
w 间隔层
2 实验方法
实验是由一个长为700毫米，直径为150毫米不锈钢外壳和一个水平直径为20毫米不锈钢管布置在反流单管程和壳程配置。壳（蒸汽）侧由一系列的挡板分成优尔个部分，它产生一个大致的横流的蒸汽流模式。蒸汽的组分、温度和压力可以通过安置在冷凝器壳体上的几个观测点监测到，这使得整个冷凝过程具有较好的可视性。该管装配有三个热电偶，热电偶安置在沿管的长度方向，并能够360º内旋转，热电偶的装配对径向管进行表面温度测量。热敏电阻安置在沿长度方向嵌入管子的一个扭曲的传动带里，用于测量冷却水的温度。结合冷却水的流速提供一个对每一个部分冷凝器管能量转移的估算。冷凝器的一个原理图用图解法显示它的主要组成部件和通常的蒸汽和冷凝器一起的流动途径的面积，见图。还应当注意的是除了小规模的蒸汽在试验前被净化转变成非冷凝性的气体，所有近入蒸汽冷凝试验的蒸汽都被冷凝，即冷凝操作是一个总体的冷凝。
冷凝器中的第2，4和6部分（参照图2）的筒壁的温度是围绕管体的外周以每30度为间隔测量到的。管外每个区域的表面的温度的平均值（ ）是通过相应的平均的管壁温度（ ），冷却水的能量平衡（Qcw）和管壁之间的热电偶和管表面（式（3a））的估计值的热敏电阻Rtc,wt计算而得。最后，对第2,4,6部分的平均冷凝换热器管壁的传热系数（ ）是运用计算式（4）所得的。这种方法通过运用Nusselt理论的精确纯蒸汽冷凝实验结果作依据[11]。此外，最坏的情况下的误差分析，根据在表中给出的误差，给出的建议是最大的结合实验冷凝传热系数的误差结果小于6％。