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冲击射流非稳定性是在剪切层非稳定性、涡脱落以及声反馈等因素的共同作用下产生的[19]，它与射流速度、喷管出口与尖楔之间的距离等因素有关。Rossiter[23]经过对凹腔流动在马赫0.4-1.2的来流条件下进行了大量的风洞实验，得出了计算冲击射流振荡频率的半经验公式，Heller和Bliss[24]在考虑了超声速流动的温度效应后对该公式进行了改进，改进后的公式如下：
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………(1.1)
其中 ， 为经验常数。调整后的公式已被实验证实在马赫0.2-5的宽广速度范围内具有满意的频率预测精度[25]。25825
在冲击射流非稳定性研究领域，主要集中于对其非稳定性机理和抑制的研究，其中凹腔流动噪声抑制是当前流动控制领域的热门课题，而对冲击射流与弹性体的耦合振动研究较少，主要集中于簧片哨涉及的流固耦合振动。Brackenridge等人[26]对水射流簧片哨的研究发现，射流与弹性簧片的耦合振动表现为振动频率对簧片固有频率的捕获特性，而这种耦合振动要比单纯的射流振动有更高的强度。近几年陕西师范大学吴胜举教授的研究团队对水射流簧片哨的流固耦合振动开展了数值模拟和实验研究[21,27]。论文网
在凹腔流动主动控制方法中，由电能驱动的压电振子被认为是一种理想的流体主动控制扰流器。这一课题的研究也涉及到了冲击射流非稳定性-弹性体耦合振动问题。Wiltse等人[28]采用调整压电晶体及其共振载体幅值的激励方案，使压电式扰流器成功应用到自由剪切层的激励控制上。Fukunish等人[29]两种压电扰流器用于凹腔振荡噪声控制。研究结果表明沿流动方向的剪切层流场相位发生了180 度的改变，因而压力振荡引起的噪声也得到抑制。朱幼君[30]利用双晶压电振子进行了凹腔振荡抑制方法的研究。建立了双晶压电振子动态响应解析模型，并进行了悬臂梁式双晶压电振子有限元仿真，分析了双晶梁结构的动、静态位移响应和共振频率。在此基础上设计了用于抑制凹腔振荡的压电振子扰流器，实验结果表明该扰流器可以有效降低振荡压力峰值。
纵观国内外小型振动式风力发电机的应用和风力机风能采集的关键技术状况，无叶轮和转轴等活动零件的冲击射流振动发电机结构简单，将是今后小型、微小型风力发电机的发展方向。