[16]

Rn=Rmax/Rmin=150 。

2。4。2  确定公比

选主轴转速公比 Q=1。23

2。4。3  计算出主轴转速级数 Z

Z=IgRn/IgQ=lg150/Ig1。23=24

2。4。4 确定结构式

24=2×3×2×2

图 2-7 24 级结构转速图

转速图上分配了电动机从最高转速到最低转速的总降速分配比，然后根据结 构的各级分布规律绘制各个变速组，最后确定传动副的传动比。

第三章 主轴箱传动系统的设计

3。1 电动机选择文献综述

查机械设计手册，采用 Y 系列封闭式三相异步电动机，我选择 Y-132M-4 型 Y 系列三相异步电动机，然后结合 CA6140 车床主轴箱樊老师给定的设计任务书 选择电动机参数如下：功率：7。5KW；满载转速：1450r/min[17]。

3。2 传动线路拟定

1。分配总降速传动比

总降速传动 Un=Nmin/Nd=10/1450=6。67×10 ,nmin 为主轴最低转速，考虑到必要

增添定比传动副，使数列符合标准准则或者有利于缩小齿轮径向与轴向尺寸，合 理地分配总降速传动比，使得总的降速传动比按照“先缓后急”的递减规则分配

[18]。

2。确定传动轴的根数 传动根数=变速组数+固定比传动副数+1=6

3。3 V 带的计算

根据公式：Pc=Ka×P（kw） （3-1）

查《机械设计指导书》取工况系数 Ka=1。1 所以

Pc=1。1×7。5KW=8。25 kw

由 Pc=8。25 kw 期小带轮转速 n 带=1450 r/min,查《机械设计》可知选普通 V 带带型：A 型（112 mm～140 mm)

选取小带轮基准直径 d1=130 mm; 带速：

由转速图，带轮传动比i = 23/13 。

因此，大带轮基准直径 d z  i d1 233。5

带基准长度: Ld0

查《机械设计指导》表 2-7 取 Ld0

计算中心 a 及变动范围: a a0 (Ld - Ld0 )/2 514。5  mm

考虑到带轮所产生的带长误差，所以中心距的变动范围：来:自[优E尔L论W文W网www.youerw.com +QQ752018766-

小带轮的包角α1 要大于大带轮包角α2，

单根 v 带的基本额定功率 P1 查《机械设计手册》取 2。28 kw; 单根 v 带基本额定功率增量：

弯曲影响系数 Kh,查表取为1。03 × 10

传动比系数 Ku,查表取为 1。12

包角修正系数—Ku,查表取 0。93;KL—带长修正系数，查表取为 1。01;

1。 I轴齿轮的计算与校核 齿轮传动满足：（1）传动平稳（2）承载能力高，闭式软齿面齿轮传动，要

保证齿面接触疲劳强度为主；闭式硬齿面或开式齿轮传动，保证齿根弯曲疲劳强 度为主。验算齿轮的强度，首先应该选择在相同模数下，承受载荷力最并且齿数 最小的齿轮，进行弯曲应力和接触应力的校核计算[19]~[21]。对于低转速传动的齿 轮只需要验算它的齿根弯曲应力，而对于高转速传动的齿轮则应该验算齿面接触 应力；而对于那些硬齿面、软齿面芯渗碳淬火的齿轮，我们必须要验算它的齿根 弯曲应力。

因为 CA6140 车床主轴箱中 I 轴的转速常常要求不是很高，所以初选 I 轴和 II 轴相啮合的那一对齿轮中，小齿轮齿数 Z1=24，材料用 45Cr,调制处理，硬度 为 241HB～286HB,齿轮精度为 7 级，与其相啮合的大齿轮齿数 Z2 = Z1 × i = 28。5

[22]

取 Z2 = 29 ，用 45 钢，调制处理，硬度为 229HB～286HB,齿轮精度为 7 级 CA6140车床主轴箱设计+CAD图纸(4):http://www.youerw.com/jixie/lunwen_97231.html