微通道内沸腾换热强化传热特性研究(3)
对内径为 2.92mm 管道进行了实验，其结果表明h 对q 和G 的变化都
很敏感，证明了核态沸腾与对流沸腾机理对微通道中换热的重要影响。在 Wembsganss 等人[4]
的实验结论之上，Tran 等人[5]
的小圆管和矩形通道内的流动实验中，区分出了两种方式主导
的区域，包括有高过热度核态沸腾主导区以及低过热度对流沸腾主导区，但由于小通道内产
生的大的弹状流，对比较大的热流密度仍是核态沸腾占有绝对的主导地位，同时实验还表明
了对换热系数的影响因素中，通道的几何形状影响不大。
Kuznetsov 和 Shamirzaev[6]在 0.9mm×500mm 的环形狭缝中对 R-318C 工质的流动进行了
研究，在较高的干度下，泡核生成被抑制。Yu 等人[7]
对内径 2.98mm、长为 0.91m 的水平管
道内，水的两相流动进行了研究，当干度 5 . 0 x 时，此时核态沸腾主导，热流密度对换热影
响更为明显；当干度 5 . 0 x 时，此时对流蒸发主导，质量流率对换热影响更大。而 Cornwell
和 Kew[8]对 R-141b 工质的干度变化对换热系数进行了定量研究，在总结实验中对蒸干这一特
征更加重视，蒸干是与大管道换热显著的区别特征，故而临界热流密度(CHF)进入了研究人员
的视野内。毕勤成等人[9]用 DV 摄像机记录了在 FC-72 液池中两个小圆管内的沸腾换热，得到了对
小圆管的换热系数与沸腾过程的曲线图，他们得出的是：CHF 与换热系数是随几何尺寸减小而减小，孙淑凤等人[10]
在液氮狭缝实验中得出了不同结论：随着狭缝的减小换热效果反而更
好。Ravigurrurajan 等人[11]在宽为 270µm、深度为 11 mm的微通道内，进行了对R -124 工质
的沸腾换热实验， 得出:核态沸腾换热占主导地位,但是在高干度环境下， 其主导程度会被削弱;
多通道中，换热系数在汽体百分比过高时，由于流动摆动的影响会发生改变。彭晓峰等[12]在不同几何形状的微通道进行了沸腾换热实验,工质为水、乙醇及其混合物，在实验中得出微通
道与大管道的沸腾换热有巨大差异,而且实验中发现微通道内的拟沸腾现象，即当量直径为 0.
1mm 到 0.6mm之间时，实验中三角形、矩形流动通道内没有产生汽泡。
Bonjour 和Lallemand[13]
提出了对（汽泡直径/槽道直径）这一比值的重要性，当汽泡直径
过大时，两壁面将把气泡挤压变形，从而对换热产生影响，进而提出了Bond 数来描述沸腾换热的机理：
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