双脉冲火箭发动机设计+文献综述(6)
时间:2017-02-23 20:34 来源:毕业论文 作者:毕业论文 点击:次
GLQ-2 2222 1.682 30.0 GHT-1 2381 1.73 20.48 862A丁羟 2320 1.70 9.0 863A丁羟 2342 1.74 9.4 864A丁羟 2332 1.79 12.0 根据装药选择要求，选择比冲量比较大的GHT-1作为发动机的推进剂。GHT-l改性双基推进剂的详细能量示性数[7]如表2-3所示。 表2-3 GHT-l改性双基推进剂的能量示性数 理论比冲（N•s/kg) 2381 特征速度（m/s） 1601 密度（g/cm3） 1.73 气体比容（1/kg） 849.13 发火点（℃） 186 爆温（℃） 4189.20 燃气平均摩尔质量 25.7268 比热比 1．22 火药力（kJ/kg） 1322 压力指数 0.302 20℃、10MPa下的燃速公式 ，其中压强单位为MPa 2．4 燃烧室壳体材料的选择 燃烧室壳体材料对燃烧室的质量、加工方法及经济性有很大的影响。因此，合理选择燃烧室壳体材料至关重要，为此对燃烧室壳体材料选择有如下要求： （1）材料的比强度高。 （2）材料的韧性好，确保壳体不会发生脆性破坏。 （3）材料具有良好的加工工艺。 （4）材料来源丰富，经济性好。 从高比强度、高比刚度的角度出发，并且考虑到材料的成本和来源，选用优质合金结构钢30CrMnSiA作为燃烧室壳体材料。优质合金结构钢30CrMnSiA的性能如表2-4所示。 表2-4 优质合金结构钢30CrMnSiA的性能表 1079 883 7.75 628 金属材料的许用应力可以按下列公式计算： 式中，σs——材料的屈服极限； φ——修正系数，材料无焊缝时，取φ=1；有焊缝时取φ=0.9～0.98； ns——安全系数，ns=1～1.15。 取修正系数ψ=1，安全系数ns=1.15，则优质合金结构钢30CrMnSiA作为燃烧室壳体时的许用应力为： 2．5 发动机主要设计参数的选择 2.5.1 发动机燃烧室参数的选择 （1）发动机外径De的选择 根据设计要求，考虑到燃烧室的连接结构采用螺纹连接，预留5mm的螺纹加工尺寸，选取发动机第一燃烧室的外径De1=215mm。 （2）燃烧室工作压强Pe的选择 燃烧室压力影响到发动机是否正常稳定，而且影响到发动机比冲大小、发动机工作时间、装药尺寸以及发动机结构质量。由于GHT-1改性双基推进剂工作的临界压强约为3～4MPa，燃烧室压强必须高于其临界压强以保证可靠燃烧，而双基推进剂随随着燃烧室要强的增大增加甚微。因此对于一般发动机燃烧室的压强可选5～10MPa。 最后综合考虑，参考燃速—压强的关系，取第一燃烧室压强Pe1=10MPa。由于喷管的大小按第一燃烧室压强设计，两个燃烧室推进剂相同而且共用一个喷管。所以第 (责任编辑：qin) |