- 上一篇：微波烧结制备镧钴取代的锶铁氧体永磁材料的性能研究
- 下一篇：Deform-3D热轧钢板淬火过程的温度场模拟
目前，对冷加工后的金属进行重新加热的静态再结晶过程已有深入研究，但对热轧后合金内的静态再结晶过程则研究较少。由于在热轧过程中主要发生动态回复，合金内部储存的应变储能被大量消减，因此静态再结晶的发生更加困难。除非材料的热变形温度较高，在各停留阶段或完全冷却前，发生动态再结晶的可能性才会很大。
由于铝合金的热轧一般在较高温度下进行，因此铝合金的热轧产品存在以下缺点：i尺寸较难控制，精度较差；ii热轧性能波动范围较大；iii由于金属氧化、粘铝等原因，产品表面质量较差[32]。
1.4.4 热轧时铝合金的变形抗力
轧制变形的微观机制是合金内部多数原子的协同定向移动，整个过程是从一个（原）稳定状态开始到另一个（新）稳定状态终止。在此过程中合金原子会试图回到原稳定状态，这样宏观上就表现为一种抵抗能力，这种抵抗变形能力的力学指标就称为变形抗力[33]。铝合金的变形抗力取决于铝合金的化学成分和组织结构、轧制速度、轧制温度以及变形程度。因此铝合金的变形抗力δφ可表示为：
(1-3)
式中 、 、 —— 温度、轧制速度、变形程度对轧件机械性能影响的系数
δs—— 静态机械性能试验条件下的金属屈服极限
热轧时加工硬化的影响可忽略（nε=1），因此热轧时的变形抗力计算公式为：
(1-4)
通过实验方法我们可以得到变形抗力曲线，进而直接得到变形抗力。以1Cr18Ni9Ti为例[29]，图中给出不同变形温度压下率（ε=30%）的变形抗力与平均变形速度变化曲线。图的左上角是ε=30%对其它变形程度的修正曲线。实际的变形抗力计算公式可写为：
(1-5)
式中 —— 为压下率为30%的变形抗力
C —— 为与实际压下率有关的修正系数
图1.4.1铝Cr18Ni9Ti变形温度、变形速度对变形抗力的影响[29]（ε=30%）
实际生产过程中，为有效的降低变形抗力，主要采取以下措施：选择合理的轧制温度和轧制速度；设计合理的轧制工具使合金具有良好的流动环境；采用润滑油；减小模具与铝合金的接触面积等。
1.4.5 热轧参数的确定原则
热轧的主要参数有开轧温度、终轧温度、轧制制度、压下制度，它们的确定原则如下：
(1) 开轧温度
相图预估法：从铝合金的相图可以初步判断热轧温度范围，它的确定原则是选取固相线温度的85％-90％左右作为热轧的温度上限，同时也要考虑低熔点相的影响。热轧温度过高，容易出现晶粒粗大或晶间低熔点相的熔化，导致加热时铸锭过热或过烧，热轧时开裂。
塑性图法：塑性图是铝合金的塑性在高温下随变形状态和加载方式而变化的综合曲线图。铝合金的塑性图能够给出金属或合金的最高塑性的温度范围，它是确定热轧温度的主要依据。根据塑性图可以选择塑性最高、强度最小的热轧温度范围。