自从FSW发明以来，国内外许多专家就对这项技术不断地深入研究，使得FSW技术日趋成熟。赵衍华等人对8mm厚的2014-T6铝合金板进行了搅拌摩擦焊接，并研究了它的塑性流动。实验结果表明，合理的焊接工艺参数为：焊接速度100mm/min，转速400rpm。焊接过程中，塑化金属材料的流动相对于焊缝中心线是非对称的，在前进侧金属流同时向前向后移动，在后退侧金属流只向后移动。大部分材料都会移到原来位置的后方。搅拌头的形状会很大程度上影响材料的塑性流动[16]。80925

赵慧慧，封小松等人研究薄壁铝合金微搅拌摩擦焊温度的控制。对0。8mm6061铝合金薄板微搅拌摩擦焊过程中测温实验。结果表明，焊接速度越高，热输入降低，冷却速度减小。转速增加，焊接热输入变大，冷却速度也变大。降低下压量可以有效控制温度峰值。外加气冷也能很好地控制温度，提高冷却速度[17]。

董春林，张圣斌等利用分割释放法对3。2mm的2024铝合金搅拌摩擦焊后的残余应力分布进行了研究。研究显示，①上表面的纵向残余应力呈双峰值，峰值在轴肩两侧，不对称分布，前进侧残余拉应力大多高于后退侧；下表面呈单峰值，峰值出现在焊缝中心靠近前进侧附近的位置。②温度和顶锻力的共同作用导致下表面的残余应力高于上表面[18]。论文网

鄢东洋等模拟了6056铝合金薄板搅拌摩擦焊焊后残余变形，利用有限元方法建立三维模型。并成功预测了6056铝合金薄板的残余变形量，模拟结果显示6056铝合金薄板在经过搅拌摩擦焊之后呈现反马鞍的形状。但是模拟得到的参与变形量和实际实验结果还有差距[19]。

I。Galvan,D。Rodrigues等人研究了轴肩的几何形状对1mm厚的铜薄板搅拌摩擦焊的影响。利用光面圆柱体轴肩、光面圆锥体轴肩和带螺纹圆锥行轴肩在焊接参数相同的情况下对1mm薄板进行焊接操作。实验结果表明：凸面轴肩比平面轴肩更有利于焊缝的成型，缺陷较少。带螺纹的轴肩所焊的的焊缝的焊核晶粒比光滑的轴肩更加细化[20]。

A。Astarita,A。Squillace等人研究了搅拌摩擦焊在焊接异种铝合金T型接头的关键性技术。如果要实现复杂几何形状的T型接头焊接，需要很大的力来防止材料变形，所以对工件要固定这就需要专门的夹具，成本会增加，制造时间会加长。T型接头的焊接很容易产生缺陷[21]。

M。I。Costa，D。Verdera等人研究了搅拌针的几何形状和焊接工艺参数对aa5754-h22铝合金薄板的搅拌摩擦焊的影响。实验结果表明，焊缝接头前进侧的强度取决于有效板厚（EPT）。后退侧的焊缝强度取决于有效宽度（EJW)。CN8型号的工具能有效解决工业应用中的问题[22]。

M。A。Mofid，A。Abdollah-zadeh，C。HakanGür研究了在空气和氮气条件下，镁合金搅拌摩擦焊的金属间化合物的形成过程。实验表明，两种条件下有53℃的温差，空气中的最大焊接温度为435℃，氮气中的最大焊接温度为382℃。氮气条件下，焊缝晶粒更细小[23]。

J。Q。LI,H。J。LIU研究优化2291-T6高强度铝合金反向双转向搅拌摩擦焊的焊接参数。利用数学模型，分析了RDR-FSW接头的轮廓图和反应曲面图可知增加焊接速度和旋转速度有利于提高接头的焊接性能。RDR-FSW接头的最大拉伸强度为357MPA，常规搅拌摩擦焊的最大拉伸强度为339MPA，性能提高5。2%。水下焊接得到的最大拉伸强度为358MPA[24]。

S。Amini,M。R。Amiri等研究搅拌头的几何形状对5080-O铝合金搅拌摩擦焊焊接效果的影响。旋转速度对不同几何形状搅拌头的影响是相同的。用混合材料制成的搅拌头能获得更高的抗拉极限强度[25]。