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当f<1.5Hz时， μ=0.05
当1.5Hz≤f≤14Hz时， μ=0.1767lnf-0.0157 （5-1）
当f>14Hz时， μ=0.45
根据MIDAS周期与振型计算结果，本设计拱桥结构基频f = 2.676Hz。
μ= 0.1767lnf－0.0157 = 0.158
偏安全考虑，取μ = 0.158计入可变作用计算。
6 整体静力分析
6.1 内力计算
此桥的恒载和附加荷载考虑以下几种情况：自重，二期恒载，移动荷载，温度荷载（系统升温，系统降温，截面升温，截面降温）。以下计算得的轴力都是以压力为正，弯矩与剪力同材料力学。
6.1.1 恒载内力计算
恒载内力为结构自重所引起的内力，恒载内力包括一期恒载内力和二期恒载内力。恒载产生的拱肋弯矩、轴力呈对称分布，剪力呈反对称分布，拱脚、拱顶承受负弯矩。
1）系梁恒载内力
图6.1 系梁恒载弯矩图（单位KN*m）
Mmax=1097.97KN*m Mmin=-2822.66KN*m
Nmax=6427.30KN Nmin=6426.46KN
Qmax=313.454KN Qmin=-314.041KN
2）拱肋砼恒载内力
图6.2 拱肋砼恒载弯矩图（单位KN*m）
Mmax=2037.20kN*m Mmin=-578.940kN*m
Nmax=-3853.51KN Nmin=-4730.111KN
Qmax=492.000KN Qmin=-491.589KN
3）拱肋钢管恒载内力
图6.3 拱肋钢管恒载弯矩图（单位KN*m）
Mmax=1146.90kN*m Mmin=-388.611kN*m
Nmax=-3157.63KN Nmin=-2572.45KN
Qmax=57.0146KN Qmin=-56.967KN
4）横梁恒载内力
在恒载作用下端横梁、中横梁的弯矩图如下：
图6.4 横梁恒载弯矩图（单位KN*m）
由上图可知，在恒载作用下端横梁弯矩较大。
端横梁恒载内力：
Mmax=2914.61KN*m Mmin=1474.56KN*m
Nmax=-57.6941KN Nmin=-57.7534KN
Qmax=306.325KN Qmin=-306.326KN
中横梁恒载内力：
Mmax=2036.37kN*m Mmin=-762.079kN*m
Nmax=91.0639KN Nmin=-16.0509KN
Qmax=524.198KN Qmin=-524.111KN
5.1.2 活载内力计算
活载也称基本可变活载包括汽车荷载、汽车冲击力、人群荷载等。活载内力即为上述载荷在桥梁使用阶段对桥梁所产生的内力。活载内力计算采用影响线直接加载法，并考虑多车道的折减系数。本桥为4车道，汽车荷载横向折减系数为0.67。冲击系数为1.158。
1）系梁活载内力
Mmax=3073.99kN*m Mmin=-1698.15kN*m
图6.5 系梁活载弯矩图（单位KN*m）
2）拱肋砼活载内力
Mmax=1881.54kN*m Mmin=-1540.74kN*m
图6.6 拱肋砼活载弯矩图（单位KN*m）
3）拱肋钢管活载内力
Mmax=1559.10kN*m Mmin=-1302.93kN*m
图6.7 拱肋钢管活载弯矩图（单位KN*m）
4）横梁活载内力
端横梁活载内力: