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按《钢管混凝土拱桥技术规程》（福建省工程建设地方标准征求意见稿），对钢管混凝土拱肋进行持久状况下承载能力极限状态验算。
钢管混凝土由于钢管核心混凝土的套箍作用，使核心混凝土强度得到提高。从组合后的表中选出钢管混凝土单肋所承受的最大轴力计算拱肋所承受的最大轴力进行钢管混凝土拱肋的承载力验算。
主拱肋为Q345钢和C50混凝土的混合材料，需进行如下换算：
材料和截面特性为：
D = 1000mm，t = 16mm
E_C=3.5×〖10〗^4 MPa ， E_S=2.1×〖10〗^5 MPa
A_C=1786205mm^2 A_S=198993mm^2
I_C=973483×〖10〗^6 mm^4 ，I_S=13855.1×〖10〗^6 mm^4
γ_C=25KN/m^3 ，γ_S=78.5KN/m^3
ρ=A_s/A_c =198993/1786205 = 0.111
E_sc=0.85[(1-ρ) E_c+ρE_s ] = 4.63×〖10〗^4 Mpa
I_sc=((E_c 〖I 〗_c+E_s 〖I 〗_s ))⁄E_sc = 798736×〖10〗^6 mm^4
A_sc=((E_c 〖A 〗_c+E_s 〖A 〗_s ))⁄E_sc = 2252823mm^2
泊松比 ， ，温度膨胀系数为
哑铃形截面钢管混凝在此处键入公式。土构件承受压力、弯矩共同作用时的承载力应按下式计算：
式中： ——哑铃形钢管混凝土轴压构件的极限承载力计算值，可下按式计算；
——哑铃形轴压构件稳定系数，可按式 计算；
——构件计算长度；L_o=0.54S_g=0.54×125.55=67.80m；
——截面回转半径；；i=√(I_sc/A_sc ) = 595.44mm
则 φ_D=e^(-0.0051(L_0⁄i-16) )=0.61；
——单管钢管混凝土轴心受压短柱的极限承载力，可取 计算；钢管混凝土的约束效应系数设计值 ξ_0=(A_s f_s)/(A_c f_cd )= (198993×285)/(1786205×22.4)= 1.417
f_sc=(1.14+1.02ξ_0 ) f_cd=57.91Mpa
N_y=f_sc A_sc=57.91×2252823=1.30×〖10〗^5 KN
——腹板的极限承载力
——钢腹板面积；
——钢管的设计强度， （Q345qC钢）；
N_f=A_fs f_s=0.198993×285×〖10〗^3=56713.0KN
N_D≤φ_D (2N_y+N_f )=1.93×〖10〗^5 KN
——哑铃形截面的偏心率折减系数，
e=M/N=
e⁄2i=
N_D=φ_e N_d=
，
则
满足强度要求。
9.2 系梁极限承载能力验算
因系梁主要为受拉构件，故对其进行轴力验算。系梁在RC ENV_STR（全部）下的轴力图，如图（9.1）。
图9.1系梁在RC ENV_STR（全部）下的轴力图
根据中华人民共和国行业标准制定的《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（以下简称《规范》）公式（5.4.1）可知轴心受拉构件的正截面抗拉承载力计算应符合下列规定：
（9-1）
式中： 、 ——普通钢筋、预应力钢筋的全部截面面积。
由于本设计中计算时没有用到普通钢筋，因此
所以根据本设计公式（9-1）有：
≤
结构重要性系数 取1.0，f_pd=1260Mpa，A_p= 则有：
Midas中提取配系梁轴力最大为21750KN：
可见52731 KN>21750KN，系梁轴力通过验算。
9.3 横梁正截面极限承载能力验算
9.3.1 截面位置选取
横梁的正截面强度验算选取几个危险截面进行验算，根据Midas程序的单元划分及极限承载组合状态下梁弯矩图，取横梁跨中处单元截面进行验算：