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采用C30混凝土， HRB400级钢 ， ；
αs=M/ (α1fcbho2)=5.75×106/ (1×14.3×1000×502)=0.16
ζ=1-1-2αs =1-0.8246=0.175<0.614；
γs = 0.5×(1+1-2αs )=0.5×(1+0.8246) = 0.91;
As=M/(fyγsho) = 5.75×106 / (360×0.91×50) =351mm2
选用6@80， ＝354mm2 。
验算，
＝0.16×50＝8mm< ＝0.518×50＝25.9mm；
＝354/(1000×50)＝0.708％；
>错误！未找到引用源。=0.45×1.43/360×70/50＝0.25％；
同时 =0.2％×100/80＝0.25％，满足。
6.4 平台梁配筋设计
6.4.1 荷载计算
平台梁截面尺寸为200mm错误！未找到引用源。350mm。
表6.3 平台梁的荷载
荷载种类 荷载标准值（KN/m）
恒荷载
(gk) 梁自重 0.2×（0.35-0.17）×25=1.4
梁侧粉刷 0.02×（0.35-0.07）×2×17＝0.19
平台板传来 2.69×1.7 /2＝2.29
梯段板传来 6×3.3/2＝9.9
小计 13.78
活荷载 3.50×（3.3/2+1.7/2）＝8.75
荷载效应组合：
由可变荷载效应控制的组合P=1.2×13.78+1.4×8.75=28.79KN/m；
永久荷载效应控制的组P’=1.35×13.78+1.4×0.7×8.75=27.18KN/m<28.79KN/m；
所以选取永久荷载效应控制的组合来进行计算，取P=28.79KN/m。
6.4.2 截面设计
梁水平计算跨度错误！未找到引用源。；l0=1.05ln=1.05×(4.4-0.2)=4.41m
梁有效高度错误！未找到引用源。。
弯距设计值错误！未找到引用源。；M=1/8P ln2=1/8×28.79×4.41×4.41=69.99
剪力设计值V=1/2P错误！未找到引用源。=0.5×28.79×4.2=60.46KN ；
截面按倒L形计算：
错误！未找到引用源。=200+5错误！未找到引用源。=550mm>错误！未找到引用源。，所以为第一类T形截面，属于第一种类型。
错误！未找到引用源。；
=0.2<0.614；选用222， ＝760mm2 。
验算，
＝0.2×315＝63mm< ＝0.518×315＝163.17mm；
＝760/(200错误！未找到引用源。)＝1.2％；
>错误！未找到引用源。=0.45×1.43/360×350/315＝0.2％；
同时 =0.2％×350/315＝0.22％，满足。
6.4.3 斜截面受剪承载力计算
错误！未找到引用源。,属于实腹梁；
错误！未找到引用源。；
所以，按构造配箍筋10@200，As＝393mm2，则斜截面受剪承载力，
6.5 梯柱TZ配筋设计
假设TZ截面尺寸设计为：200错误！未找到引用源。300mm；
假设基础顶面至室外地坪 mm，则错误！未找到引用源。。
错误！未找到引用源。 =2800/200=14，得ψ=0.8；
错误！未找到引用源。=错误！未找到引用源。>M/ψ=47.72/0.8=62.15KN。
所以，按构造配置钢筋，即412。
第7章 桩基计算
7.1 设计资料
本工程±0.000相当于绝对标高3.250m。上海地区的地下水，主要有浅部土层的潜水，其补给来源主要为大气降水与地表径流。本建筑拟建场地处常见地下高水位在天然地坪下0.500m处，低水位在天然地坪下1.500m处。