HYSYS的FRSU系统性能优化分析(10)
加权型：所谓加权型即是将其热曲线分为几个部分，对各个部分都要分别计算其能量平衡，以得出各个部分的对数平均温差和UA值，最后将各部分的合并起来便得到整个换热器的总UA值。
终点型：终点型可用于无相位变化而且CP为定值的一些简单问题，它通常视热曲线为线性曲线来进行简单处理。其数学模型就是管壳式换热器的基本负荷方程，可以用来计算管壳式换热器的传热系数，有效面积以及对数平均温差（LMTD）这一系列参数。
稳态衡算：稳态衡算可以用于线性问题和近似线性的热曲线问题，它是在终点型模型的基础上增添了衡算的功能。
动态衡算：是在动态模拟过程中使用的，本文主要使用稳态模拟，所以对动态衡算不加以讨论。
在本文的稳态模拟过程中，无论整体式IFV还是分开式IFV，凝结器与蒸发器中因为物流存在相位变化，所以使用的换热器模型都是加权型，而在调温器中，物流无相位变化，因此选择终点型。
第三章 IFV在渤海地区的HYSYS模拟计算
本章是假设FSRU停靠在渤海地区时，对其中间介质气化器的不同的布置方式以及使用不同中间介质的各个气化流程进行模拟计算，以选择出最适合该地区的方案，使该地区的FSRU再气化模块性能最优化。
3。1 渤海海域水温情况
我国天然气资源有限，所使用的大部分的天然气通过LNG运输船远洋进口而来，LNG-FSRU则长期系泊于各海域近海处，所以不同海域的具体情况能够影响LNG-FSRU再气化模块的性能，在进行再气化系统优化分析时是应当考虑在内。
渤海海域位于温带，属于温带季风气候，冬季寒冷干燥，夏季高温多雨。全年水温在夏季最高，冬季最低，最高约为28℃，最低为稍低于0℃，会出现结冰，所以全年水温变化较大。根据历年数据，其年平均水温约为12℃。为保证海洋生态系统的平衡，海水的进出口温降不得过大，在设计过程中，需将温降控制在5℃以内，因此对于渤海地区的IFV，其出口温度应大于等于7℃。现在相同参数和气化量条件下，对不同布置方式对比分析，来观测海水质量流量、中间介质质量流量等参数的变化。
3。2 整体式IFV的HYSYS模拟计算
整体式IFV的基本模型如图2-15所示，现基于整体式IFV模型，给定已知条件和参数，分别模拟丙烷、异丁烷、氟利昂、氨和乙二醇水溶液为中间介质时的气化流程。
整体式IFV模拟限制条件和已知参数：按照外输要求，每台IFV的产气量要达到175t/h，输出NG温度为1℃，取LNG进口温度为-162℃，并设LNG管内设计压力为63bar，因为设IFV流程是处于理想状态，即整个流程无压降，LNG在衡压下流动换热，所以出口NG压力也为63bar。设IFV中凝结器出口的气天然气温度为-35℃。另外，热源海水压力的变化对海水物性的影响很小，可将其设为定值，设海水入口压力为1bar，经过海水泵加压后压力为2bar，整个流程也无压降。
3。2。1 中间介质为丙烷的流程模拟计算
丙烷为中间介质时，规定其正常操作温度为-8℃，且丙烷在凝结器与蒸发器中循环时，处于特定的气液相平衡的饱和状态，所以循环过程中压力与温度均不发生变化。丙烷为中间介质流程模拟计算的已知参数如表3-1所示。其中，X表示气相分数。
接下来就进行HYSYS软件的模拟计算，在Workbook中输入各物流的已知条件，如图3-1所示。蓝色表示用户输入参数，黑色表示软件自动计算出的参数。
表3-1 整体式IFV以丙烷为中间介质的流程模拟已知参数
换热器 流体 进口参数 出口参数
凝结器
（E-100） 管程：LNG T=-162℃，P=63bar T=-35℃，P=63bar
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