HYSYS的FRSU系统性能优化分析(13)
海水质量流量（t/h） 6248 6248 6248 6248 6248
蒸发器海水入口温度（℃） 11。29 11。29 11。29 11。29 11。29
出口海水温度（℃） 7。027 7。027 7。027 7。027 7。027
介质质量流量（t/h） 296。7 318。4 733。9 87。07 70。15
介质压力（bar） 3。679 1。165 2。346 3。112 0。002427
冰点（℃） -187。68 -159。4 -83。1 -77。75 -48。3
售价（元/吨） 4250 9500 14000 2250 3900
因此可以看出，丙烷可靠性较高并且成本较低；异丁烷作为中间介质的作用效果与丙烷相当，但成本较高；氟利昂作为中间介质时，流程中所需的介质流量是最多的，价格也最高，其综合成本最多，并且氟利昂会导致对臭氧层的破坏，不符合中间介质应选择环境友好型的原则；氨具有较少的质量流量和最低的价格，但循环过程中可能会出现结冰的现象，并且容易发挥；在成本上乙二醇水溶液是比较低的，但其可靠性不足。
综上所述，对于渤海地区的整体式IFV，丙烷是最可靠最实用的中间介质，乙二醇水溶液则价格低，在对可靠性要求不高的场合也可以使用。
3。3 分开式IFV的HYSYS模拟计算文献综述
分开式IFV的基本模型如图2-18所示，现基于该分开式IFV的基本模型，给定已知条件和参数，分别模拟丙烷、异丁烷、氟利昂、氨和乙二醇水溶液为中间介质的气化流程。
分开式IFV流程模拟的气化量、LNG流程温度与压力、海水进出口温度与压力等已知参数均与整体式IFV一致，在此不再赘述。
3。3。1 中间介质为丙烷的流程模拟计算
在分开式IFV中因为凝结器与蒸发器不是一个整体，丙烷无法依靠重力完成整个循环，即不再是处于气液相平衡状态，压力与温度都会发生变化，在此设定丙烷气态的操作温度仍为-8℃，经凝结器凝结后的丙烷操作温度变为-20℃，泵的压降设为1bar，以丙烷为中间介质的分开式IFV已知参数如表3-8所示。
表3-8 以丙烷为中间介质的分开式IFV流程模拟已知参数
换热器 流体 进口参数 出口参数
凝结器
（E-100） 管程：LNG T=-162℃，P=63bar T=-35℃，P=63bar
壳程：丙烷 X=1，T=-8℃ X=0，T=-20℃
蒸发器
（E-101） 管程：海水 T=12℃，P=2bar T=7℃，P=2bar
壳程：丙烷 X=0，T=-20℃ X=1，T=-8℃
调温器
（E-102） 管程：海水 T=12℃，P=2bar T=7℃，P=2bar
壳程：NG T=-35℃，P=63bar T=1℃，P=63bar
接下来就进行HYSYS软件的模拟计算，在Workbook中输入各物流的已知条件，如图3-10所示。蓝色表示用户给定的参数，黑色表示软件自动计算出的参数。
图3-10 以丙烷为中间介质的分开式IFV工作表
与整体上IFV不同，分开式IFV把各已知参数全部输入后，海水循环不再显示缺少数据，而是直接完成了整个循环的计算。计算完成的流程图由图2-18的浅蓝色变成了如图3-11所示的深蓝色，表示全部模拟完成。来.自^优+尔-论,文:网www.youerw.com +QQ752018766-
图3-11 以丙烷为中间介质的分开式IFV模拟完成的流程图
将HYSYS软件计算结果列成表格方便查看，如表3-9。
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