结果报告

为了体现出不同结构间的结果和不同，模拟结果沿着AFDBCE-E’C’B’D’F’A’的路径绘制，如图7所示。点D和点E（以及对称的D’和E’）代表着剥离界面的顶端。初步分析表明最危险的点是沿着这个边界的。由于对称性，只有一半的模型用于热运动分析，而在移动交通荷载的情况下，使用一个完整的模型，因为加载条件是不对称的。

 计算出最大主应力应变位于距离边界0。5mm的位置与临界点处最小元素中心重合。为了观察应力或应力集中的相对程度，在一些图形中使用标准化应力和应变。公式4和5显示如何在热负荷的情况下实现标准化。

图6 模拟与试验结果比较：表面水平形变

其中和是标准化热应变和应力，εp和σp是主应变和应力。是在热运动时通过沿APJ长度划分应用水平应力的平均应变。是在热运动时通过沿APJ横截面积划分计算出的反力的平均应力。以类似的方式，公式6表示交通荷载下的标准应力，其中W是应用的正压力。

表一。  各个底部边界的脱胶长度的细节

项目 DB CE 脱胶总长度

BC-C0 15 10 25

BC-C1 30 20 50

BC-C2 60 30 100

BC-C3 90 40 150

BC-C4 120 50 200

BC-C5 150 100 250

BC-D0 15 100 115

BC-D1 30 100 130

BC-D2 60 100 160

BC-D3 90 100 190

BC-D4 120 100 220

BC-D5 150 100 250

注：bc-d5和bc-c5相同  单位：毫米

热运动下APJ的反应

     假设一个跨度30m的桥梁的反应温度在20±40℃，APJ原型受到18mm的水平位移。这转化为相应的等效平均应变率为410。6 / s，如果温度波动从一个极端到其他超过3小时的时间内，即，26。7°C / h，这是一个合理的极端条件。拉压变形循环5次，最大值用于后续的分析。在下面的讨论中，与下降温度相关的拉伸效应被视为正值，而与上升温度相关的压缩效应则被认为是负的。

初步分析表面：（1）当热位移发生时，间隙板边缘处的脱粘是不可避免的（2）底部边界的变形集中在脱胶区域内。也分析出脱胶长度是控制接缝的反应的关键因素。然而，计算在特定情况下的脱胶长度是不可能因为长度随着交通荷载、温度条件和自体愈合潜能改变。因此，用敏感性研究量化参数的影响而不是确定脱胶长度。两个以脱胶长度是主要的变量为主的研究正在进行。只考虑底面剥离，粘结面被认为是无摩擦的。第一组实验指定BC-C0通过BC-C5，沿着APJ混凝土表面(图7中DB)的脱胶长度与沿着APJ补隙板（图7中CE）的长度比值常为3:2。第二组实验（BC-D0 通过 BC-D5），补隙板表面完全脱胶，DB的长度变化。每一种情况下的脱胶长度如表1。论文网