计算式为: tzG =35000/800=44h，其中 p 是设计船型的船时效率单位为

吨每小时（t/h），本设计船型船舶取 800（t/h）；

t f  为装卸作业的船舶进行辅助作业所需要的时间，本码头可取为 5h；

t 为码头一昼夜的非生产时间总和，由于本工程属于散货码头，所以可 取 4h；

为每个泊位的利用率，通过查阅《海港总体规范（JTS165-2013）》表

7。10。3 可知，泊位利用率 取为 0。6。

365 35000所以 Pt    =  44 4



24 4 240。5 =306。12（万吨）

本码头需要的泊位数 N Q =300/306。12=0。9（个）

Pt所以将码头泊位数定为 1，即该码头只涉及一个泊位。

4。4。2 码头泊位长度的确定

通过查阅《海港总体规范（JTS165-2013）》5。4。18 可知，泊位长度 Lb 的计算式为：

上式中：L 为设计船型的船长，本码头取为 190m；d 是每个泊位之间的富裕长度，查阅《港 口规划与布置（第二版）》表 4-13 可知，本码头应该取为 20m。

所以最终将泊位长度定为 230 米。

4。5 码头前沿高程

通过查阅《海港总体规范（JTS165-2013）》5。4。12 可知： 本码头的码头前沿高程的计算式为：

上式中：

T 为设计船型货物满载时的吃水深度本设计船型取为 11。2m

Z1 为龙骨下的最小富裕水深，由于本工程地区是岩土地基所以取为 0。6m

Z2 为波浪作用影响下的富裕水深，在码头有良好掩护的情况时的计算：

Z2 K1 H4% Z1 0。56。6 0。6 2。4(m)

Z3 为设计船型的船舶因为配载不均而产生的船尾吃水，散货船取 0。15m

Z4 为设计船型的船舶的为防止淤陷而设置的备淤富裕水深，取为 0。5m 所以最终的码头前沿高程可以确定为：15。13m；又码头前沿水底高程为 设计低水位与码头前沿高程之差，所以码头前沿的水底高程取为-14m。

4。6 码头面高程

通过查阅《海港总体规范（JTS165-2013）》5。4。8。2 可知： 本沉箱码头的码头前沿顶高程计算式为：

DWT 为设计水位，分为设计高水位和极端高水位两种情况单位为米（m）；

W 为水面以上的标准富裕高度，单位为米（m）。 所以最终的计算结果为码头面高程可取为 7。0m。

4。7 船舶回旋水域及制动水域尺度

4。7。1 船舶回旋水域尺度

通过查阅《海港总体规范（JTS165-2013）》表 5。3。3 可知，对那些有较好掩护条件

的港口，设计船型的船舶回旋水域直径可取为设计船长的 1。5 倍至 2。0 倍。本工程取设 计船型船长的两倍，也就是 380m。

4。7。2  船舶制动水域尺度论文网

通过查阅《海港总体规范（JTS165-2013）》5。3。2 可知，设计船型的船舶制动水域 的直径可取为设计船长的 4 倍，也就是 760m。

4。8  码头前水域及港池尺度

4。8。1  码头前沿停泊水域尺度

通过查阅《海港总体规范（JTS165-2013）》5。3。4 可知，本港区码头前沿的停泊水 域宽度应该取设计船型宽度的 2 倍，也就是 60。8m

通过查阅《海港总体规范（JTS165-2013）》5。3。5 可知，码头前沿停泊水域长度应 该与码头泊位的长度一致，也就是 230m

4。8。2 港池尺度

通过查阅《海港总体规范（JTS165-2013）》5。3。9 可知，港池的宽度应该取设计船 型船长的两倍，也就是 380m。港池长度应该与码头泊位长度相同，也就是 230m。