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0.6 1.370 1.378 1.335 1.393 1.401 1.409 1.417 1.425 1.433 1.442
0.7 1.450 1.458 1.467 1.475 1.483 1.497 1.499 1.508 1.517 1.525
0.8 1.533 1.541 1.550 1.558 1.567 1.577 1.586 1.595 1.604 1.613
0.9 1.623 1.632 1.642 1.651 1.661 1.670 1.681 1.690 1.700 1.710
图5-1 确定 的图
5.1.3计算结果汇总
表5-2为在具体轧制条件确定的情况下，根据斯通公式计算得到的轧制力结果。
表5-2 轧制力计算结果汇总表
序号 道次 轧前厚度 轧后厚度 单位前张力 单位后张力 轧制力
H/mm h/ mm kg/mm2 kg/mm2 Ton
1 1 0.50 0.27 20.15 10.88 459.8
2 0.27 0.20 21.76 20.15 212.2
2 1 0.50 0.27 20.15 9.14 354.1
2 0.27 0.20 21.67 16.12 182.5
3 1 0.50 0.25 19.90 9.95 496.8
2 0.25 0.18 22.11 19.90 269.4
4 1 0.50 0.25 23.88 11.94 585
2 0.27 0.18 22.11 17.91 285
5 1 0.50 0.25 23.88 9.95 565
2 0.27 0.18 24.88 18.66 248
6 1 0.50 0.24 29.02 9.95 591
2 0.24 0.18 22.11 18.66 219
7 1 0.50 0.24 29.02 11.94 474
2 0.24 0.18 22.11 16.58 233
8 1 0.50 0.23 25.96 9.95 637
2 0.23 0.18 19.35 17.30 204
5.2轧辊弹性变形理论
板形理论主要包括金属三文变形理论、轧辊弹性变形理论、张应力分布理论和热变形理论。由于轧制产品是在轧辊作用下生产出来的，所以轧辊的弹性变形直接影响到最终产品的断面形状，而承载辊缝形状决定了轧件的断面形状。因此，轧机的设计关键在于轧辊弹性变形理论的研究。除此以外，在板带材轧制中，某些扰动因素，例如轧辊热凸度变化对板形的影响，是通过轧辊弹性变形体现的，而某些控制板形的手段，例如HC轧机、液压正弯辊也是通过轧辊变形实现的。所以，只有从本质上研究轧辊的弹性变形，才能准确地预测一定工艺条件下的轧后断面分布情况，才能为探索板形理论提供可靠的依据。